Расчет рамы

е. общая устойчивость плоской формы деформирования полурамы обеспечена с учетом наличия закреплений по наружному контуру. Поскольку все условия прочности и устойчивости рамы выполняются,принимаем исходные сечения как окончательные.8. Расчет опорного узлаПроверка торца на смятие.= 0,84 кН/см2 = 3/0,95=3,2 МПаТребуемая высота диафрагмы определяется из расчета на смятие поперек волокон древесины рамы от действия распора:=105,9ммКонструктивно принимаем высоту диафрагмы 120 мм.Рассчитываем опорную вертикальную диафрагму, воспринимающую распор, на изгиб как балку, частично защемленную на опорах, с учетом пластического перераспределения моментов:= 34,4 кН∙см.=24×0,9/0,95=22,7 кН/см2Требуемый момент сопротивления вертикальной диафрагмы:= 1,5 см3tтр=== 0,87 смПринимаем толщину диафрагмы 1,0см.Боковые пластины и опорную плиту принимаем той же толщины в запаспрочности.Предварительно принимаем следующие размеры опорной плиты:длина плиты: lпл = hоn+250 = 475+100=575 ммширина плиты: bпл = b+2100 = 140+200=340 ммДля крепления башмака к фундаменту принимаем анкерные болты диаметром20 мм, имеющие следующие геометрические характеристики:Fбр = 3,14 см2;Fнт = 2,45 см2.Болты работают на срез от действия распора в раме. Срезающее усилие:= 19,7кН.Напряжение среза определим по формуле:==6,3 кН/ кН/Условие прочности анкерных болтов выполняется.9. Расчет конькового узлаПродольная сила воспринимается лобовым упором полурам в коньковом сечении, при этом торцы полурам работают на смятие под углом к волокнам.N= H = 39,3кН.29,3= = = 14,0 МПа1,3 МПаМаксимальная поперечная сила в коньковом узле возникает при несимметричной временной снеговой равномерно-распределенной нагрузке на половине пролета, которая воспринимается парными накладками на болтах.Поперечная сила в коньковом узле:= 5,5 кН, гдеS – расчетная снеговая нагрузка, вычисленная ранее.Определяем усилия, действующие на болты, присоединяющие прокладку к поясу: = где l1 – расстояние между первым рядом болтов в узле;l2 – расстояние между вторым рядом болтов.Принимаем диаметр болтов 20 мм.Несущую способность на один рабочий шов при направлении передаваемогоусилия под углом 90° к волокнам находим из условий:Изгиба болта:но не более значения:где a – толщина накладки;d – диаметр болтов;ka– коэффициент, зависящий от диаметра болтов и величины угла между направлением усилия и волокнами древесины накладки.Смятия крайних элементов – накладок при угле смятия :Смятия среднего элемента – рамы при угле смятия:γ = 90˚ - α = 90˚ - 15˚= 75˚:Минимальная несущая способность одного болта на один рабочий шов:Tmin=8,325кН.Необходимое количество болтов в ближайшем к узлу ряду:принимаем 1 болт.Количество болтов в дальнем от узла ряду:принимаем 1 болт.Следовательно, принимаем 1 болт в первом ряду и 1 болт в крайнем ряду.Расстояние между болтами:.Ширину накладки принимаем ≥10d = 200мм.Расстояние от края накладки до болтов: .Расстояние между болтами:.Принимаем 80 мм.Изгибающий момент:M===38,5 кН∙смМомент инерции накладки ослабленный двумя отверстиями d = 2,0см:Момент сопротивления накладки:Напряжения в накладках:=0,42 МПаСписок использованных источников1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия2. СНиП II-25-80. Деревянные конструкции