Релейная защита и автоматика в системах электроснабжения

Остаточное напряжение в месте установки комбинированной отсечки должно быть ниже напряжения срабатывания при К3 на выводах ВН трансформатора, кВ:Здесь Uост=3ImaxW4K4 ∙zW4=9,91,7(10/35)3=8,3При этом:Чувствительность комбинированной отсечки тока и напряжения приемлема, и эта отсечка может быть использована как основная защита блока «линия – трансформатор» W4 – T3. Выбираются ТТ для линии W4 35 кВ типа ТФНД-35 с коэффициентом трансформации kт=400 / 5. Схема соединения вторичных обмоток ТТ и катушек реле «неполная звезда – неполная звезда».Определяется ток срабатывания реле тока комбинированной отсечки, А:Выбирается реле РТ-40/50. Выбирается напряжение срабатывания реле напряжения комбинированной отсечки, ВЗдесь kн – коэффициент трансформации ТН; kн = 35/0,1. Выбирается реле минимального напряжения РН-54/160 с диапазоном уставок от 40 до 160 В.Определяются параметры срабатывания МТЗ, устанавливаемой на линии W4. Ток срабатывания МТЗ, А:Здесь kсзап – коэффициент самозапуска (учитывая параметр нагрузок Н5, можно принять kсзап = 2,3). Коэффициент чувствительности в режиме основного действия защиты:Необходимая чувствительность обеспечивается. Ток срабатывания реле, А:Выбирается реле РТ-40/6. Выдержка времени защиты от перегрузки, с, должна быть согласована с выдержками времени МТЗ, установленных на всех присоединениях к шине 10 кВ трансформатора (так же как и МТЗ):tcзапW4=tcзапW34-2+∆t=1,2+0,5=1,7Реле времени для МТЗ от перегрузок – ЭВ-132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В. Промежуточные реле – РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В.Указательные реле – РУ-21/0,01. Схема защит блока «линия-трансформатор» W4 – Т3 (рис. 4.9). Производится проверка ТТ на 10%-ю погрешность. Определяется предельная кратность тока для ТТ на линии W4:k10=Iрасч/ I1номТА= 1,1∙IСКОW4/ I1номТА=1,1∙1360/400=3,74По кривым предельной кратности для ТФНД-35 определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ – 6 Ом. Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ:Zн.расч=2rпр+2ZРТ-40/50+2ZРТ-40/10+ZРТ-40/6+rперЗдесь ZРТ-40=Sр/I2ср min– сопротивление реле РТ-40 при минимальной уставке;Sр и Icp min – расчетная мощность реле, ВА, и минимальный ток срабатывания реле, А (для реле РТ-40/50 Sр=0,8, Icp min=12,5, для реле РТ-40/10 Sр=0,5, Icp min=5; для реле РТ-40/6 Sр=0,5, Icp min=1,5 [9]; rпр–активное сопротивление проводников в сигнальном кабеле, Ом (можно принять rпр=0,05); rпер– активное сопротивление переходных контактов, Ом (можно принять rпер=0,1)Значение расчетного наибольшего сопротивления, Ом:Zн.расч=2∙0,05+2∙0,8/(12,5)2+2∙0,5/(2,5)2+0,5/(1,5)2+0,1=0,59Это значение (0,59 Ом) меньше допустимого (6 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W4 на ПС3, соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10%. Таким образом, решения, принятые при выборе схем защит, устанавливаемых на линии W3, ТТ и реле, можно считать приемлемыми.Рисунок 4.94.7. Защита, устанавливаемая на линии W3Линия W3 35 кВ может использоваться для передачи электрической энергии в двух направлениях. Поэтому на ней целесообразно установить отдельные токовые направленные двухступенчатые защиты со стороны подстанций № 2 и 3. Ток срабатывания первой ступени защиты, А, (селективной токовой отсечки) на подстанции №2 выбирается по условию отстройки от максимального тока КЗ в конце линии W3 в расчетной точке К4 при питании состороны подстанции №2:IСЗ W32-1≥ kз I(3)K max W3К2=1,2∙12200∙10/35=3530Кривые изменения значений токов КЗ, приведенных к стороне 35 кВ, в месте установки защиты зависят от удаленности места КЗ от места установки защиты (рис. 4.10, а). Зона действия первой ступени защиты, определенная по этим кривым, составляет не менее 0% длины линии, что позволяет считать первую ступень защиты достаточно эффективной. а бРисунок 4.10Это означает, что первая ступень защиты не сработает даже при КЗ в начале линии (двухфазном). Однако первую ступень всё же целесообразно использовать в защите.Трансформаторы тока для релейной защиты на линии W3 (подстанция №2) – типа ТФНД-35м класса Р с коэффициентом трансформации 500/5. Схема соединения вторичных обмоток ТА и катушек реле – «неполная звезда – неполная звезда». Ток срабатывания реле первой ступени защиты, А:Выбирается реле РТ-40/50 с диапазоном уставок от 12,5 А до 50 А. Вторая ступень защиты – МТЗ. Её ток срабатывания выбирается по условию возврата защиты в исходное состояниев наиболее тяжелом для линии W3 послеаварийном режиме.Этот режим может возникнуть при самозапуске электродвигателей нагрузок Н3, Н4 и Н5, если в исходном нормальном режиме трансформаторы Т2 и Т3 получают питание по линии W3 (линия W1 выведена из работы, а секционный выключатель Q8 включен). В этих условиях в случае отключения головной линии W2, последующего ее включения устройством АПВ головной линии W2 и восстановления питания на шинах 35 кВ подстанции №2, в линии W3 может возникнуть наибольший ток, А:IсзапW32= IсзапН3+IсзапН4+IсзапH5=461Здесь IсзапW32 – ток в линии W3 при самозапуске электродвигателей в нагрузке Н5;Н3; Н4приведенные к стороне 35кВ.Ток срабатывания второй ступени, А:Ток срабатывания реле второй ступени, А:Коэффициент чувствительности второй ступени защиты для основного действия:kч=I(2)minW32/ IсзW32-2=8960∙10/637=4>1,5Здесь I(2)minW32 – ток в месте устновки защит при двухфазном КЗ в расчетной точке К4 и питания со стороны ПС2Вторая ступень защиты имеет достаточную чувствительность. Для второй ступени защиты выбирается реле тока PT-40/10 с диапазоном уставок от 2,5 до 10 А. Выдержка времени защиты должна быть согласована с выдержкой времени срабатывания защиты, установленной на нагрузке Т2, с:tcзW32-2=tcзТ2+∆t=2+0,5=2,5Реле времени для второй ступени защиты линии W3 – ЭВ132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В. Промежуточные реле – РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В. Указательные реле – РУ-21/0,01. Реле направления мощности – РБМ-171 (включается по 90- градусной схеме). Выбираются параметры защиты, устанавливаемой на линии W4 на подстанции №3. Эта защита должна действовать при питании по линии W4,когда линия W4 выведена из работы и секционный выключатель Q9 на подстанции №3 включен. Эту защиту целесообразно выполнить трехступенчатой, чтобы за счет второй ступени получить достаточно высокое быстродействие при КЗ на линии в мертвой зоне первой ступени защиты.Ток срабатывания первой ступени защиты (селективной токовой отсечки), А:IсзW33-1≥ kзI(3)KmaxW33 К4=1,2∙9790∙10/35=3360Графически определяется зона действия первой ступени (рис. 4.10, б). Она составляет 0% длины линии, тем не менее ее целесообразно использовать.Выбираются трансформаторы тока для релейной защиты на линии W3 (подстанция №3) – типа ТФНД-35 класса Р с коэффициентом трансформации 500/5 и схема соединения вторичных обмоток ТТ и катушек реле «неполная звезда – неполная звезда». Ток срабатывания реле первой ступени защиты, А:Для первой ступени защиты выбирается реле РТ-40/50. Ток срабатывания второй ступени (токовой отсечки с выдержкой времени срабатывания), А, выбирается по условию отстройки от тока КЗ при повреждении в конце зоны действия быстродействующей защиты трансформатора Т1:IсзW33-2≥ kзI(3)KmaxW33 К7=1,2∙4460∙10/35=1530Ток срабатывания реле второй ступени, А:Для второй ступени защиты выбирается реле РТ-40/50Выдержка времени второй ступени защиты должна быть согласована со временем срабатывания быстродействующей защиты, установленной на трансформаторе Т1, сtcзW33-2=tcзТ1-0+∆t=0,1+0,4=0,5Ток срабатывания третьей ступени (МТЗ) выбирается по условию возврата защиты в исходное состояние при наибольшем токе самозапуска, возникающем в линии W3. Режим с наибольшим током самозапуска в линии W3 может возникнуть после отключения головной линии W1, последующего ее включения устройством АПВ на подстанции №1 и восстановления питания на шинах 35 кВ подстанции №3. Ток самозапуска, А:IсзапW33= IсзапН1+IсзапН2+IсзапW5=280Здесь Iсзап W33 – ток в линии W3 в месте установки защиты, обусловленный самозапуском электродвигателей в нагрузке Н1 ;Н2; W5 приведенный к стороне 35 кВ; SW5 и kСЗ W5 – максимальная мощность, передаваемая по линии W5 (сумма номинальных мощностей трансформаторов Т4, Т5, Т6), и общий коэффициент самозапуска для нагрузок этой линии (можно принять kСЗ W6 =1,2). Ток срабатывания третьей ступени защиты, А:Ток срабатывания реле третьей ступени, АКоэффициент чувствительности второй ступени защиты для основного действия:kч=I(2)minW33/ IсзW32-3=8500∙10/396/35=6,1>1,5Здесь I(2)minW33 – ток в месте устновки защит при двухфазном КЗ в расчетной точке К3 и питания со стороны ПС2Третья ступень защиты имеет достаточную чувствительность. Для третьей ступени защиты выбирается реле тока PT-40/10 с диапазоном уставок от 2,5 до 10 А.Выдержка времени защиты должна быть согласована с выдержкой времени срабатывания защиты, установленной на нагрузке Т2, с:tcзW33-2=tcзТ1+∆t=6+0,5=6,5Реле времени для третьей ступени защиты линии W3 – ЭВ-132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В.Промежуточные реле – РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В.Указательные реле – РУ-21/0,01. Реле направления мощности – РБМ-171 (включается по 90- градусной схеме). Схема двухступенчатых токовых направленных защит, устанавливаемых на линии W3 на подстанциях № 2 и(рис. 4.11).Производится проверка ТТ на 10% погрешность. Определяется предельная кратность тока для ТТ на подстанции № 3:k10=Iрасч/ I1номТА=1,1∙IсзW33-1/ I1номТА=1,1∙3360/400=7,3По кривым предельной кратности для ТФНД-35 (см. приложение) определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ – 4,6 Ом. Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ:Zн.расч=2rпр+2ZРТ-40/50+2ZРТ-40/10+2ZРБМ171+rперЗдесь ZРТ-40=Sр/I2ср min– сопротивление реле РТ-40 при минимальной уставке;Sр и Icp min – расчетная мощность реле, ВА, и минимальный ток срабатывания реле, А (для реле РТ-40/50 Sр=0,8, Icp min=12,5, для реле РТ-40/10 Sр=0,5, Icp min=2,5; ZРБМ 171 – сопротивление токовой катушки, Ом, реле РБМ-171 (ZРБМ 171 = 0,4) [9]; rпр–активное сопротивление проводников в сигнальном кабеле, Ом (можно принять rпр=0,05); rпер– активное сопротивление переходных контактов, Ом (можно принять rпер=0,1)Значение расчетного наибольшего сопротивления, Ом:Zн.расч=2∙0,05+2∙0,8/(12,5)2+2∙0,5/(2,5)2+0,4+0,1=0,69Это значение (0,69 Ом) меньше допустимого (4,6 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W3 на ПС3, соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10%. Определяется предельная кратность тока для ТТ на подстанции № 2:k10=Iрасч/ I1номТА=1,1∙IсзW33-1/ I1номТА=1,1 3530/500=7,8Рисунок 4.11По кривым предельной кратности для ТФНД-35М[5] определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ – 4 Ом. Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ, Ом:Zн.расч=2rпр+2ZРТ-40/50+2ZРТ-40/10+2ZРБМ171+rперЗдесь ZРТ-40=Sр/I2ср min– сопротивление реле РТ-40 при минимальной уставке;Sр и Icp min – расчетная мощность реле, ВА, и минимальный ток срабатывания реле, А (для реле РТ-40/50 Sр=0,8, Icp min=12,5, для реле РТ-40/10 Sр=0,5, Icp min=5; ZРБМ 171 – сопротивление токовой катушки, Ом, реле РБМ-171 (ZРБМ 171 = 0,4) [9]; rпр–активное сопротивление проводников в сигнальном кабеле, Ом (можно принять rпр=0,05); rпер– активное сопротивление переходных контактов, Ом (можно принять rпер=0,1)Значение расчетного наибольшего сопротивления, Ом:Zн.расч=2∙0,05+2∙0,8/(12,5)2+2∙0,5/(2,5)2+0,4+0,1=0,65Это значение (0,69 Ом) меньше допустимого (4 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W3 на ПС2, соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10%. Таким образом, решения, принятые при выборе схем защит, устанавливаемых на линии W3, ТТ и реле, можно считать приемлемыми.Определяется длина мертвой зоны направленной защиты при близких КЗ при питании со стороны подстанции № 2:,где Scp min – минимальная мощность срабатывания реле при токе в линии при трехфазном КЗ на границе мертвой зоны (для приближенных расчетов его значение можно принять равным значению тока КЗ в месте установки направленной защиты при повреждении в расчетной точке К4); α = (90º- γН ) – угол, дополняющий γН до 90° (для РБМ171/1 равен 45°). Для выбранной 90-градусной схемы включения реле направления мощности: φр= φк-90°, φр=63°-90°=27где xуд и rуд – удельное индуктивное и активное сопротивления линии W3, Ом/км (xуд = 0,4 и rуд = 0,34)Полное удельное сопротивление линии, Ом/км:kТА = 500/5 – коэффициент трансформации ТТ; kТV = 10000/100 – коэффициент трансформации ТН; I(3)K2 = 3640. Мощность срабатывания реле при номинальном токе равна 4 В·А [13]. Длина мертвой зоны, км, при токе, превышающем номинальный в 10 раз:По отношению к длине всей линии это составляет, %:Расчетная длина мертвой зоны для защиты, установленной на линии W3 на подстанции №2, также не превышает 5% длины линии. Учитывая, что при КЗ в этих зонах (со стороны подстанций № 2 и 3) должны срабатывать соответствующие первые ступени защит – ненаправленные селективные токовые отсечки, можно считать протяженность мертвых зон приемлемой.4.8. Защита, устанавливаемая на линии W1На головной линии 35 кВ W1 на подстанции №1 должна быть установлена трехступенчатая токовая защита. Ток срабатывания первой ступени (селективной токовой отсечки), А:IСЗW1-1≥ kзI(3)KmaxК3=1,2∙12900∙10/35=4420Проверяется отстройка от бросков тока намагничивания трансформаторов, А:IсзW1-1= (4…5)(IномТ1ВН+IномТ2ВН+IномТ3ВН)=1980…2475≤4420Отстройка обеспечивается. Выбираются ТТ типа ТФНД-35М с коэффициентом трансформации kТА= 1000/5. Схема соединения вторичных обмоток ТТ и катушек реле – «неполная звезда – неполная звезда». Ток срабатывания реле первой ступени, А:Выбирается реле РТ-40/50.Определяется зона действия первой ступени защиты (рис.4.12). Протяженность этой зоны составляет 60% длины линии W1. Ток срабатывания второй ступени (токовой отсечки с выдержкой времени срабатывания), А, выбирается по условию отстройки от токов КЗ при повреждениях в конце зоны действия быстродействующей защиты трансформатора Т2 и первой ступени защиты линии W3:IсзW1-2≥ kзI(3)KmaxW1К4=1,2∙4980∙10/35=1700IсзW1-2≥ kзI(3)KmaxW33-1=1,2∙3360=4030В этих условиях необходимо принять:IсзW1-2=4030Ток срабатывания реле второй ступени, А:Для первой ступени защиты выбирается реле РТ-40/50Для второй ступени защиты выбирается реле РТ-40/50. Выдержка времени второй ступени защиты, с, должна быть согласована с временем срабатывания быстродействующих защит, установленных на трансформаторе Т2, линии W3tcзW1-2=tcзW32-1+∆t=0,1+0,4=0,5Рисунок 4.12Третья ступень защиты – МТЗ. Ее ток срабатывания выбирается по условию возврата защиты в исходное состояние в наиболее тяжелом для линии W1 послеаварийном режиме. Этот режим может возникнуть при самозапуске электродвигателей всех нагрузок в сети (Н1 – Н5), если в исходном нормальном режиме трансформаторы Т1, Т2 и Т3 получают питание по линии W1 (линия W2 выведена из работы, а секционный выключатель Q11 на подстанции № 3 включен). В этих условиях, в случае отключения головной линии W1, последующего ее включения устройством АПВ и восстановления питания на шинах 35 кВ подстанций № 3 и 2, в линии W1 может возникнуть наибольший ток, А:IсзапW1=IсзапН1+IсзапН2+ IсзапН3+IсзапН4+IсзапH5=669Здесь Iсзап W1– ток в линии W1 в месте установки защиты, обусловленный самозапуском электродвигателей в нагрузке Н1 ;Н2; Н4;Н3; Н5; ; приведенный к стороне 35 кВ.Ток срабатывания третьей ступени защиты, А:При этом защита отстроена от максимального рабочего тока в линии W1 и можно принять, АIсзW1-3=1022Ток срабатывания реле третьей ступени, АКоэффициент чувствительности третьей ступени защиты для основного действия:kч=I(2)minW1К3/ IсзW1-3=11200∙10/1022/35=3,1>1,5Здесь I(2)minW1К3 – ток в месте устновки защиты на линии W1 при двухфазном КЗ в расчетной точке К3приведенной к стороне 35 кВ.Третья ступень защиты имеет достаточную чувствительность. Для третьей ступени защиты выбирается реле тока PT-40/10 с диапазоном уставок от 2,5 до 10 А.Выдержка времени защиты должна быть согласована с выдержкой времени срабатывания МТЗ , установленной на линии W3 на ПС3, с:tcзW1-3=tcзW33-2+∆t=6,5+0,5=7Реле времени для второй и третьей ступеней защиты линии W1 – ЭВ-132 с диапазоном выдержек времени от 0,5 до 9 с и номинальным напряжением питания 220 В. Промежуточные реле – РП-221 с номинальным напряжением питания 220 В. Указательные реле – РУ-21/0,01. Схема защиты, устанавливаемой на линии W1 на подстанции №1 (рис. 4.13). Производится проверка ТТ на 10%-ю погрешность. Определяется предельная кратность тока для ТТ на подстанции № 1:k10=Iрасч/ I1номТА=1,1∙IсзW1-1/ I1номТА=1,1 4420/1000=4,9По кривым предельной кратности для ТФНД-35М (прил. 5) определяется максимальное значение сопротивления нагрузки ТТ – 10 Ом. Расчетное наибольшее сопротивление нагрузки ТТ, Ом:Zн.расч=2rпр+2ZРТ-40/50+ZРТ-40/10+ rперРисунок 4.13Здесь ZРТ-40=Sр/I2ср min– сопротивление реле РТ-40 при минимальной уставке;Sр и Icp min – расчетная мощность реле, ВА, и минимальный ток срабатывания реле, А (для реле РТ-40/50 Sр=0,8, Icp min=12,5, для реле РТ-40/10 Sр=0,5, Icp min=5; rпр–активное сопротивление проводников в сигнальном кабеле, Ом (можно принять rпр=0,05); rпер– активное сопротивление переходных контактов, Ом (можно принять rпер=0,1)Значение расчетного наибольшего сопротивления, Ом:Zн.расч=2∙0,05+2∙0,8/(12,5)2+2∙0,5/(2,5)2+0,1=0,29Это значение (0,29 Ом) меньше допустимого (10 Ом). Следовательно, режим работы ТТ в защите, установленной на линии W1 на ПС1, соответствует требованиям, при выполнении которых полная погрешность ТТ не превысит 10%. 4.9. Проверка согласования защитНаиболее наглядное представление о согласовании защит, установленных на разных элементах электрической системы, дают характеристики этих защит в графическом виде – карты селективности (рис. 4.14а и 4.14б). Для этого характеристики должны быть приведены к одной ступени напряжения электрической системы, например, к стороне 10 кВ. Как правило, на карты селективности выносят характеристики только тех защит, которые необходимо отстраивать друг от друга по времени или току и которые обтекаются током КЗ при КЗ в наиболее удалённой точке сети. Именно по этой причине характеристики защит представлены на двух рисунках, а не на одном.Расчетным путем получены значения параметров защит, необходимые для построения характеристик.Рисунок 4.14 аРисунок 4.14 бЗаключениеВ курсовом проекте была проанализирована схема, выбраны сечение проводов, составлены схемы замещения для дальнейшего расчета защит.По данным схемы электроснабжения были выбрана релейная защита на каждом участке схемы с уставками.Для выбора типов и уставок этих защит, а также для проверки их чувствительности, рассчитаны значения токов в местах установки защит в нормальных эксплуатационных режимах и при коротких замыканиях (КЗ) в расчетных точках. Значения токов КЗ, соответствующие максимальному режиму, рассчитаны для выбора уставок защит, а значения токов КЗ в минимальном режиме рассматриваемой сети для проверки чувствительности защит.В проекте было произведено согласование защит по всем необходимым параметрам успешно согласно методике расчетов.Руководствуясь нормативными документами, были выбраны трансформаторы тока и разработаны схемы вторичных цепей. Исходя из расчетов одна из надежных схем вторичных цепей является «неполная звезда»Для согласования характеристик защит, устанавливаемых в контролируемой электрической сети, составлена карта селективности, представленная в графическом виде. Эффективность отсечек можно оценить по длине их зон действия, остальных защит на основании расчётов коэффициента чувствительности. Были выбраны схемы и определены уставки устройств АПВ и АВР.Приложение АРисунок А.1. Общая схема системы электроснабженияПриложение БРисунок Б.1. Схема силовых и вторичных цепей.Продолжение приложения Б.Рисунок Б.2. Схема оперативных цепей защиты.Список используемой литературыФедосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических сис-тем: учеб. для вузов / А.М. Федосеев, М.А. Федосеев. – 2-е изд., пере-раб.идоп.–М.: Энергоатомиздат,1992.–528с.Чернобровов Н.В. Релейная защита: учеб. пособие для техни-кумов / Н.В. Чернобровов. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергия,1974.–680с.Беркович М.А. Основы техники релейной защиты / М.А. Бер-кович, В.В. Молчанов, В.А. Семенов. – 6-е изд., перераб. и доп. – М.:Энергоатомиздат,1984.–376с.Шабад М.А. Расчёты релейной защиты и автоматики распре-делительных сетей / М.А. Шабад. – 2-е изд., перераб. и доп. – Л.: Энер-гия,1976.–288 с.Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распре-делительныхсетей/М.А.Шабад.–СПб.:ПЭИПК,2008.–350с.Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в элек-трическихсистемах/С.А.Ульянов.–М.:Энергия,1970.–520 с.ЕвдокунинГ.А.Внутренниеперенапряжениявсетях6–35кВ/Г.А.Евдокунин,С.С.Титенков.–СПб.:Терция,2004.–188с.Сирота И.М. Трансформаторы и фильтры напряжения и тока нуле-войпоследовательности/И.М.Сирота.–Киев:Наук.думка,1983.–268с.Шуин В.А. Защиты от замыканий на землю в электрическихсетях6–10кВ/В.А.Шуин,А.В.Гусенков.–М.:НТФ«Энергопро-гресс»,2001.–104с.Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и под-станций: справ. материалы для курсового и дипломного проектирова-ния:учеб.пособиедлявузов/Б.Н.Неклепаев,И.П.Крючков.–4-еизд.,перераб.идоп.–М.: Энергоатомиздат,1989.–608с.БеляевА.В.Выбораппаратуры,защитикабелейвсетях0,4кВ/А.В.Беляев.–Л.:Энергоатомиздат,1988.–176с.Правила устройства электроустановок / М-во энергетики РФ. –7-еизд.– М.:Изд-воНЦ ЭНАС,2003.–640 с.КакуевицкийЛ.И.Справочникрелезащитыиавтоматики /Л.И. Какуевицкий, Т.В. Смирнова; под ред. М.Э. Хейфица. – М.: Энер-гия,1972.–344 с.