ПРАКТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТОВ СВАЙНЫХ И СТОЛБЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ

В формуле (19) удельный вес водопроницаемых грунтов, расположенных ниже уровня грунтовых вод, принимается с учетом взвешивающего действия воды, т.е. по формуле:(20)где γs- удельный вес частиц грунта;γw - удельный вес воды;e- коэффициент пористости грунта.3. По эпюре σzg или вычислением по формуле (19) определяется природное давление на отметке подошвы фундамента σzg(z0).Отсюда по формуле (19) Па4. Подсчитывается величина дополнительного (вызванного возведением сооружения) давления под подошвой фундамента:(21)где P − среднее давление под подошвой фундамента.Смысл этой операции заключается в том, чтобы найти добавочное давление, под действием которого будет происходить в дальнейшем осадка грунта, так как деформации грунта под действием собственного веса грунта к моменту начала строительства уже завершились.5. Справа от вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, строится эпюра дополнительных давлений σzp по глубине. Если z глубина рассматриваемой точки, отсчитываемая от подошвы фундамента, то:(22)α − функция двух переменных и , где l− большая, а b − меньшая сторона прямоугольной площадки подошвы фундамента. Численные значения функции α определяются по Таблице 9.Таблица 9 - Коэффициент = 2z / bкруглыхПрямоугольных с соотношением сторон = l / b, равнымленточных1,01,41,82,43,25(10)01,0001,0001,0001,0001,0001,0001,0001,0000,40,9490,9600,9720,9750,9760,9770,9770,9770,80,7560,8000,8480,8660,8760,8790,8810,8811,20,5470,6060,6820,7170,7390,7490,7540,7551,60,3900,4490,5320,5780,6120,6290,6390,6422,00,2850,3360,4140,4630,5050,5300,5450,5502,40,2140,2570,3250,3740,4190,4490,4700,4772,80,1650,2010,2600,3040,3490,3830,4100,4203,20,1300,1600,2100,2510,2940,3290,3600,3743,60,1060,1310,1730,2090,2500,2850,3190,3374,00,0870,1080,1450,1760,2140,2480,2850,3064,40,0730,0910,1230,1500,1850,2180,2550,2804,80,0620,0770,1050,1300,1610,1920,2300,2585,20,0530,0670,0910,1130,1410,1700,2080,2395,60,0460,0580,0790,0990,1240,1520,1890,2236,00,0400,0510,0700,0870,1100,1360,1730,2086,40,0360,0450,0620,0770,0990,1220,1580,1966,80,0310,0400,0550,0640,0880,1100,1450,1857,20,0280,0360,0490,0620,0800,1000,1330,1757,60,0240,0320,0440,0560,0720,0910,1230,1668,00,0220,0290,0400,0510,0660,0840,1130,1588,40,0210,0260,0370,0460,0600,0770,1050,1508,80,0190,0240,0330,0420,0550,0710,0980,1439,20,0170,0220,0310,0390,0510,0650,0910,1379,60,0160,0200,0280,0360,0470,0600,0850,13210,00,0150,0190,0260,0330,0430,0560,0790,12610,40,0140,0170,0240,0310,0400,0520,0740,12210,80,0130,0160,0220,0290,0370,0490,0690,11711,20,0120,0150,0210,0270,0350,0450,0650,11311,60,0110,0140,0200,0250,0330,0420,0610,10912,00,0100,0130,0180,0230,0310,0400,0580,106Примечания: 1. В таблице 15 обозначено: b-ширина или диаметр фундамента, l–длина фундамента. 2. Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадьюA, значения принимаются как для круглых фундаментов радиусом 3. Для промежуточных значений и коэффициент определяется по интерполяции.Определяется сжимаемая толща основания Hc , под которой понимают расстояние по вертикали между подошвой фундамента и отметкой, на которой:(23).7. Грунтовое основание в пределах сжимаемой толщи разделяется на горизонтальные «элементарные» слои, толщина которых не должна превышать 0,4 ширины фундамента, т.е.:(24)«Элементарные» слои следует назначать однородными по сжимаемости, в частности, каждый «элементарный» слой должен лежать внутри грунтового пласта на геологическом разрезе.8. По эпюре дополнительных давлений σzpопределяются давления в середине i-го «элементарного» слоя ― величины σzpi.9. Подсчитывается осадка фундамента по формуле(25)где β− безразмерный коэффициент, зависящий от коэффициента общей относительной поперечной деформации v, принимаемый в практических расчетах равным 0,8;σzpi − значение дополнительного давления в середине i-го «элементарного» слоя;hi − толщина i-го «элементарного» слоя;Еi- модуль деформацииi-го «элементарного» слоя.модуль деформации определяется по формуле: (26)где ν — коэффициент Пуассона;длясупесисоставляетот 0,30 до 0,35K1 — коэффициент, равный 0,79 для круглого жесткого штампаD — диаметр штампа, смΔP — приращение давления Pn – P0 , МПа;ΔS — приращение осадки штампа для соответствующего диапазона давлений ΔP10. Проверяется выполнение условия:,(27)где Sadm − предельно допустимая величина совместной деформации основания и здания или сооружения; приведена в Таблице 10.Таблица 10 - Предельные деформации основанияСооруженияПредельные деформации основанияотносительная разность осадок (s/L)uкрен iuсредняя  (в скобках максимальная smax,u) осадка, см1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:   железобетонным0,002-(8)стальным0,004-(12)2. Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок0,006-(15)3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из:   крупных панелей0,00160,00510крупных блоков или кирпичной кладки без армирования0,00200,00510то же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов0,00240,005154. Сооружение элеваторов их железобетонных конструкций:   рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите-0,00340то же, сборной конструкции-0,00330отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции-0,00440то же, сборной конструкции-0,00430отдельно стоящее рабочее здание-0,004255. Дымовые трубы высотой Н, м:   Н 100-0,00540100 < Н 200-1/(2H)30200 < Н 300-1/(2H)20Н 300-1/(2H)106. Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме указанных впоз. 4 и 5-0,004207. Антенные сооружения связи:   стволы мачт заземленные-0,00220то же, электрически изолированные-0,00110башни радио0,002--башни коротковолновых радиостанций0,0025--башни (отдельные блоки)0,001--8. Опоры воздушных линий электропередачи:   промежуточные прямые0,0030,003-анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств0,00250,0025-специальные переходные0,0020,002-Примечания: 1. Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в поз. 3 настоящего приложения, принимаются равными 0,5 (s/L)u.Sadm по таблице 10 принимаем равным 10 м. Тогда условие выполняется.ЗАКЛЮЧЕНИЕВ результате написания работы произведен расчет двух вариантов фундаментов строящегося здания.Рассмотрены основные методики выделения слоев для строительства фундаменты, все необходимые определения напряжений и других свойств фундамента.ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА1. Иванов П. Л. «Грунты и основания гидротехнических сооружений» М., «Высшая школа», 1991 г.2. Методические указания по оформлению пояснительных записок к курсовым и дипломным проектам – Л., ЛПИ, 1985 г.3. Бондарик Г.К. Методика инженерно-геологических исследований. Недра, М., 1986, 333 с.4. ГОСТ 20522-96. Грунты. Методы статистической обработки результатов испытаний. Минстрой России, ГУП ЦНН, М., 1996, 25 с.5. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. ИПК Изд. стандартов. М.,1996, 30 с.6. Дмитриев В.В. Воспроизводимость лабораторного определения некоторых показателей свойств глинистых пород. Инж. Геол., 1984, № 1, с. 100-108.7. Пендин В. В. Комплексный количественный анализ информации в инженерной геологии. Изд. «КДУ», 2009, 350 с. 8. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений. Стройиздат, М., 1985, 41 с.9. СП 105-11-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства. Части I – V. Госстрой России. - М.: ПНИИИС Госстроя России, 1997 – 2003 гг.